金屬的高溫蠕變試驗，是模擬在長時間高溫的背景下。維持機械的不斷運轉從而進行的一種性能檢測試驗。由于高溫的金屬材料受到力學性能的影響非常巨大。在溫度和時間的配合之下，還會影響金屬材料的斷裂形式。

具體的情況是，在金屬材料置于溫度在T >=( 0.3~0.5)Tm（Tm為熔點）時，金屬材料受到恒定載荷的持續(xù)作用在一定的時間下發(fā)生的形變稱之為蠕變過程。

蠕變的一般有，錯位蠕變與擴散蠕變。具體的變化情況請看下圖：

錯位蠕變：

擴散蠕變：

依照相關的檢測標準規(guī)定：

SME III-NH給出了幾種材料的高溫蠕變-疲勞壽命計算方法，并針對蠕變斷裂、蠕變變形、蠕變屈曲、循環(huán)蠕變棘輪及蠕變疲勞交互等高溫失效模式提供了設計準則。但該方法為核電設計標準，在設計時需要滿足相對應的核級制造及檢驗標準，要求相對較嚴格。

ASME Code Case 2843(2017版)全面引入了ASME III-NH中高溫蠕變-疲勞壽命計算方法，并在ASME II-D篇中給出了相關材料的疲勞曲線數(shù)據(jù)，現(xiàn)在可以基于ASME VIII-2 2017標準對高溫蠕變-疲勞設備進行分析。

ASME Code Case (2015版)的2605-1條款中對2.25Cr-1Mo給出了蠕變疲勞計算準則，該準則主要基于對應的API標準，直接對材料的蠕變特性進行了分析。該標準給出了材料在蠕變階段的本構關系（Ω蠕變準則），不過由于在2605-1中指定的材料十分單一且溫度上限僅僅略高于蠕變值，其對于采用ASME VIII-2設計的其他材料意義不大。

2017版ASME VIII-2引入了高溫蠕變-疲勞壽命計算方法，按照該方法來對壓力容器進行蠕變-疲勞壽命計算將成為主流，該方法主要內容如下：

適用的材料：2.25Cr-1Mo，9Cr-1Mo-V，304，316和鎳基合金800H。

1. 載荷控制限值：

1.1 設計載荷限值：

（a）總體一次薄膜等效應力Pm不超過設計溫度下材料的許用應力S：

Pm≤S

（b）局部一次薄膜PL加一次彎曲應力Pb不超過1.5S；

PL+Pb≤1.5S

.2 操作載荷限值：

（a）總體一次薄膜等效應力Pm不超過最大壁溫平均值下材料的許用應力Smt：

Pm≤Smt

（b）局部一次薄膜PL加一次彎曲應力Pb組合滿足下面要求；

PL+Pb≤KSm

PL+Pb/Kt≤St

ASME Code Case 2843規(guī)定，EN 13445-3 2015中的分析分兩類：應力分類法和直接法。其中附錄B直接法中詳細介紹了采用理想彈塑性材料進行蠕變分析的具體流程。與ASME標準不同，EN 13445中為了考慮不同結構形式以及應力狀態(tài)對蠕變的影響而引入了多個承載系數(shù)，通過他們之間的運算關系來最終確定該結構的承載能力。特別的，為了充分考慮復雜結構承壓時某部分首先進入屈服后結構的承載能力差異，計算中需要考慮兩種特殊載荷：Ae和Au，其中，Ae表示某特定結構承壓時某點首先進入屈服時的載荷情況；Au 表示主應變達到 5%時的承載情況，分別用來表征該結構的彈性及塑形承載能力。由于 EN 13445- 3 2015 中的直接法采用的是非線性極限分析，同時，每次分析還需計算多種情況，這些都對該方法的簡易推廣造成了一定的困難。